边坡支护工程范文

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1.概述

土建工程中经常遇到边坡稳定问题，特别是在场地有限，基础埋深较大，基坑边坡相邻建筑物或构筑物，而且开挖又无放坡条件等情况下，如果处理不当，边坡易失稳产生滑动、塌方，不仅影响工程进展，甚至危及人的生命安全和造成工程事故。因此有必要采用边坡支护措施来加强边坡稳定。

土钉支护是一种用于开挖支护和边坡支护工程的加筋土技术，通过较密的土钉（锚杆）沿通长方向与周围土体接触，在土体发生变形时，接触界面上产生粘结力、摩擦力，土钉（锚杆）被动受拉，通过受拉给土体以约束，增强土体的抗剪和抗拉强度。

土钉支护适用于地下水位以上或经人工降水后有一定胶结能力和密实程度的砂土、粉土和砾石土、素填土、较硬的粘性土以及风化岩层等。它具有安全可靠、工期短、机具简单、易于操作、经济效益较好、占地小、空间大等优点。但在松散砂土、软塑、流塑粘性土以及有丰富地下水源的情况下不能单独使用，更不能应用于没有自稳能力的淤泥、饱和软弱土层[1]。

在我国，土钉支护技术在应用实践上取得了很大成绩，近年来，许多高校也相继投入土钉支护的研究当中，从土钉支护有限元分析法、极限平衡分析法等的理论研究，到现场测试、室内模型试验研究等都取得了不少成果，土钉支护得到了很大发展。

2.土钉的作用机理

目前，一般认为土钉支护机理是以新奥法(New Australian Tunneling Method)理论为基础，在土钉体作用下，把潜在滑裂面之前主动区的复合土体视为具有自撑能力的稳定土体，以阻止土体侧向位移，支承未加筋域土体的侧压力，保证土坡的整体稳定性，即认为经过加筋的土体形成了类重力式挡土墙――土钉墙，土钉的作用机理类似于挡土墙的机理。

试验证明，土钉在其加固的土体中起着箍束骨架的作用，这种箍束骨架作用是由土钉本身的刚度、强度以及在土体中分布的空间形式所决定的。它具有制约变形的作用，使复合土体成为一个整体。

在复合土体中，外荷载与土体自重产生的土中应力由土和土钉共同承担。由于土钉具有土体所无法比拟的抗拉、抗剪强度和抗弯刚度，在土体进入塑性状态以后，应力逐渐向土钉转移。土钉支护在向下开挖的过程中，土体的抗剪能力早已充分发挥，然后靠土钉受力而保持稳定。等到土体开裂时，土钉中出现了弯剪、拉剪等复合应力；随着土中裂缝的开展与贯通，土体退出工作，土钉中的应力水平不断上升，直至土钉体中注浆体开裂、钢筋屈服。

土钉不仅分担了土中应力，它还起着应力传递和扩散的作用。土体部分的应变水平和荷载相同条件下的素土边坡相比大大降低了，从而推迟了开裂域的形成与发展。

与土钉连在一起的钢筋网喷砼面层也是土钉发挥有效作用的重要组成部分。面层的设置限制了由于开挖卸荷或外部超载使主体产生的坡面膨胀。限制坡面膨胀能够起到削弱内部塑变，加强边界约束的作用。

从整个复合土体看，塑性应变也大大延迟了。同时变形的特性也得到了改善。土钉墙在超载和自重应力下的变形特性表现为持续的渐进性破坏。即使土体中已出现局部剪切面和张拉裂缝，并随着应力水平的增加而开展，仍可持续很长时间而不发生整体塌滑。

所以，总的看来，土钉支护土坡的强度、刚度、整体稳定性都大大提高了，变形特性也获得了改善[3]。

3.土钉支护结构的失稳形式[2]

从整体稳定性分析角度出发，土钉支护结构的失稳形式分为体内破坏与体外破坏两种形式。体外破坏是将整个支护结构看作刚性体而发生的沿基坑底面的水平滑动，或支护结构连向基底一定深度范围内的土体产生整体滑动，或支护结构发生倾倒的破坏模式；体内破坏表现为破裂面全部或部分穿过了被支护土体的内部。

从土钉本身的破坏来讲，支护结构的失稳形式分为土钉的拔出破坏和拉断破坏两种。拔出破坏是由于主滑体在水平滑动力的作用下，土钉水平方向的“锚面力”小于水平滑动力的结果，常表现为上部土钉被拔出。在土钉发生拔出破坏前，土体沿滑裂面的抗剪作用已完全发挥。随开挖的进行，荷载通过滑动区内钉土相互作用的摩擦作用及面层的土压力传递给“锚固段”土钉，当上部土钉发生局部转动，在水平方向的作用力达到土钉的水平抗拔作用力时，上部土钉发生拔出破坏。土钉拉断破坏是由于土钉的强度不足而被拉断的破坏形式，其特点是，土钉在潜在滑动面后的长度足够长，这类失稳形式在实际工程中较为少见。

4.土钉支护的优点及局限性

与其他的挡土技术或支护类型相比，土钉技术具有许多独特的优点[4]：

(1)材料用量和工程量少，节约造价。

(2)施工期短，施工设备轻便，操作方法简单。施工时对环境的干扰小，减少环境污染，特别适合于城市地区施工。施工所需的场地较小，能紧贴已有建筑物进行基坑开挖，这是桩、墙等其他支护难以做到的。

(3)对场地土层的适应性强。土钉支护特别适合于有一定粘性的砂土、粉土、硬塑与干硬粘土，但即使有局部的软塑粘性土层，在采取一定措施后也有可能采用土钉支护。当场地同时存在土层和不同风化程度的岩体时，应用土钉支护特别有利。

(4)结构轻巧，柔性大，有很好的延性。土钉支护自重小，不需作专门的基础结构，并具有非常良好的抗地震及抗车辆振动的能力。土钉支护即使破坏，一般也不至于发生彻底倒塌，并在破坏前有一个变形发展过程。

(5)安全可靠。土钉支护施工采用边挖边支护，安全程度较高；由于土钉数量众多并作为群体起作用，即使个别土钉出现质量问题或失效对整体影响不大。土钉技术还有一个非常重要的优点是随时可以根据现场开挖发现的土质情况和现场监测的土体变形数据，修改土钉的间距和长度，万一出现不利情况，也能及时采取措施加固，避免出现大的事故。土钉支护施工在与现场量测监控结合的前提下，比其他支护有更高的安全度。

土钉支护的缺点和局限性主要是：

(1)现场需有允许设置土钉的地下空间。如为永久性土钉，更需长期占用这些地下空间。当基坑附近有地下管线或建筑物基础时，则在施工时有相互干扰的可能。

(2)土钉支护如果作为永久性结构，需要专门考虑锈蚀等耐久性问题。

5.结束语

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1．工程概况

四川资中某水泥有限公司厂区边坡支护工程位于资中县兴隆街镇三皇庙村，该公司在建厂期间，采用重力式挡土墙对边坡进行了治理，随边坡高度不同，重力式挡土墙高度2m～14m不等，2012年雨季，原挡土墙出现了不同程度的变形、裂缝、垮塌等情况，原煤堆棚北侧围墙出现拉张裂缝，东侧围墙外地表出现窄、浅拉张裂缝，边坡挡土墙北段出现鼓胀裂缝，说明边坡处于不稳定状态，危及原煤堆棚及厂区道路的安全。石膏及混合材料堆棚外侧高挡墙（高度2.5～13.4m，长度约140m）墙顶往下1.0m位置出现一条横向贯通裂缝，局部位置还发现有挡墙墙顶至墙底的纵向贯通裂缝，该裂缝呈45°角。据厂内工作人员长期观测发现，上述裂缝处在变形阶段，且有增大之势。因此为确保厂区的正常生产活动，该高陡挡墙必须进行加固处理。厂区石灰石堆场外侧边坡原挡土墙垮塌，已形成滑坡，其滑坡体长度约70.5m，宽度约50m，滑坡体前缘距老厂公路外边缘约40m，滑坡体后缘位于厂区石灰石堆场外侧的运输道路内边缘，受滑坡影响，厂区该段运输道路已遭到破坏，破坏长度约60m。目前该滑坡体前缘的一座民房已经被滑坡推倒，滑坡体前缘50～100m范围内的村民房屋安全受到严重威胁，从滑坡体上穿过的道路也被切断，造成该段交通中断，因此该滑坡必须尽快进行治理。滑坡后缘为厂内道路，受滑坡影响，该路段约60m长的一段半幅受损，混凝土路面下的路基约5m宽的范围已塌空，在滑坡治理后须对路面进行恢复。

2.设计原则及标准

该工程主要对不稳定建筑边坡及滑坡进行治理，对尚未形成滑坡的不稳定边坡及原挡土墙局部有不同程度的裂缝，但尚未完全破坏，可充分利用原有的重力式挡土墙，进行加固补强，增加斜坡坡面的护坡措施；另一方面，对已形成的滑坡采用支挡及锚固措施，增加斜坡坡面的护坡措施。该工程安全等级为二级。该边坡无稳定地下水位，不考虑地下水作用；地震设防烈度为6度，不考虑地震作用；地面荷载：堆场按60KPa均布荷载设计，道路按20KPa均布荷载设计。格构锚索及抗滑桩设计参照《滑坡防治工程设计与施工技术规范》（DZ/T0219—2006）对工况的设置和安全标准要求执行。该工程边坡无稳定的地下水位，防治工程基础持力层没有液化土层，因此，不设地下水工况。地震设防烈度为6度，不考虑地震作用。工程设计校核按下列工况及安全系数：校核工况Ⅲ：自重+暴雨滑动安全系数：≥1.05，抗倾倒安全系数：≥1.2，抗剪断安全系数：≥1.3。

3.边坡稳定性分析

3.1边坡整体稳定性评价

建筑场地位于缓坡地段，边坡整体分为两段，一段是原煤堆棚下方的滑坡体及局部发生溜滑的边坡，长度约300m左右，高度小于16m，另一段是石膏及混合材料堆棚外侧的挡土墙高边坡，长约140m，高度3.5m～13.5m。人工边坡形成前，原自然地形坡向142°，坡角10～20°，岩层倾角6～10°，根据岩土参数计算并与相邻地形地貌类比分析可以确定原斜坡属稳定斜坡。

3.2边坡分区稳定性定性评价

据地勘报告，A区边坡坡顶堆棚围墙外侧附近地表出现窄浅裂缝，堆棚北侧围墙发生拉裂，坡脚老厂公路挡墙北段发现裂缝，南侧无变形迹象。从A区边坡变形迹象推测：A区边坡目前处于变形初始阶段，边坡从北到南整体处于欠稳定～基本稳定状态。B1区边坡已经形成滑坡，B2区边坡已滑塌，如回填恢复公路后，则边坡处于不稳定状态；B3区边坡高差小，平缓且无明显变形，处于基本稳定状态。C区高填方边坡地表仅发现明细小裂缝，堆棚外侧挡墙出现水平及垂直裂缝，从C区边坡变形迹象可判断：C区边坡处于欠稳定～基本稳定状态。若不对边坡采取防治措施，一旦碰上长时间降雨或强降雨，造成边坡土体饱水、边坡裂缝充水，A区边坡可能失稳，B1区边坡可能再次滑动，B2区滑塌范围可能进一步扩大；随着堆棚荷载的增加，或其它不利因素影响下，C区边坡挡墙存在失稳的可能。

4.边坡治理工程设计

针对不同边坡形态、地层情况、滑塌程度、荷载情况等特点将本工程的边坡共分为A1、A2、B1、B2、B3、B4、C1、C2、C3、C4共10个区域。具置及治理措施如下：A1、A2区位于原煤堆棚外侧老厂公路上方之间的边坡，在原条石挡墙墙面施作锚索格构进行加固支护，原条石挡墙上方自然坡面采用锚杆格构护坡。B1、B2、B3区位于石灰石堆场外侧老厂公路上方之间边坡，老厂公路内侧先修建锚拉桩板式挡墙，至设计标高后，再将边坡回填至设计坡面，回填后的坡面采用锚杆格构护坡。待B1区支护结构完成后再进行石灰石堆场外侧道路路面的恢复。B4区位于B1区老厂公路外侧滑塌坡面，在老厂公路外侧老土上修建条石挡土墙后再恢复该段滑塌的老厂公路路面。C1、C2、C3、C4区位于石膏及混合材料堆棚外侧高挡墙边坡，设计在原挡土墙墙面施作锚索格构进行加固支护，确保堆棚安全使用。设计主要治理措施包含：锚拉桩板式抗滑桩、预应力锚索、锚杆、格构、浆砌护面墙、浆砌石挡土墙及排水沟等。

5.设计验算

针对各区不同治理措施，采用理正岩土计算软件（6.5版）进行设计校核。该地区抗震设防烈度为6度，因而不进行地震工况的校核，只按工况Ⅲ进行设计校核，其计算结果如下：A1、A2区以地勘报告1-1’剖面的地质情况对锚索格构及锚杆格构护坡的稳定性进行校核，在暴雨工况下，抗滑安全系数为1.1。B1区以地勘报告2-2’剖面的地质情况对Ⅰ型锚索抗滑桩进行校核，抗滑安全系数1.1，抗倾覆安全系数1.3。桩身设计配筋量大于计算配筋量，挡土板设计配筋量大于计算配筋量。B2区以地勘报告5-5’剖面的地质情况对Ⅱ型锚索抗滑桩进行校核，抗滑安全系数1.1，抗倾覆安全系数1.3。桩身设计配筋量大于计算配筋量，挡土板设计配筋量大于计算配筋量。。C区以地勘报告7-7’剖面的地质情况对锚索格构进行校核，整体稳定安全系数为1.43。锚索格构结构验算按弹性地基梁校核，设计配筋量大于计算配筋量。

6．边坡监测

由业主委托具备相关资质的监测单位编制详细的监测方案，应包括监测项目、监测目的、测试方法、测点布置、监测项目报警值、信息反馈制度等，分别对施工前、施工中、施工后三个阶段实施监测。根据监测结果即时掌握边坡变形情况，针对可能发生的险情即时采取相应的应对措施。

7.总结

边坡治理应建立在详实的地质资料基础之上，由于场地地质情况复杂，勘察资料有限，边坡治理设计应该是一个动态的过程，随实际地质情况及施工情况的变化进行及时调整、修改、补充。

作者:张旭 肖勇军 单位:建材成都地质工程勘察院

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在实际的施工过程中，重力式挡土墙以其结构简单、施工容易、工程造价低等优良的特性成为工程中常用的一种形式,在工程中发挥着很大的作用。为了使更多的人对于重力式挡土墙作用机理、受力及传递方式等相关性能有所了解，笔者将在下文中结合具体工程进行说明，并且可能在其中加入一些数字性的运算，从而使读者们通过数字更加直观的感受到重力式挡土墙与其他种类诸如钢筋混凝土挡土墙、锚杆挡土墙、锚定板式挡土墙和板桩墙等相比所具有的优点。

1. 应用重力式挡土墙的边坡支护工程的工程介绍

1.1应用重力式挡土墙的边坡支护工程的工程概况：只有了解了工程的概况，才能从整体上把握整个工程的相关性能，进而从宏观上把握整体工程的施工。事实上，也只有在了解整体工程概况的基础上，才能够知道哪里可以进行设计，从而更好的完善重力式挡土墙的设计，所以明确工程概况是十分必要的。笔者所举的工程实例是南台岩观景平台建设工程，其工程概况如下：观景平台前后两侧为直立状陡峭岩石,平台是在南侧岩石上砌筑挡墙后经回填而成,前后宽度约10m,在今年8月份的10号风雨“碧利斯”的袭击中,挡墙中段倒塌约13m。经现场查看、量测，挡墙的高度约为5.2～6.6m,属于干砌毛石挡墙,墙后填土主要由红色粘性土、碎砖瓦等建筑垃圾及块石组成,呈松散状态，了解了这些可以帮助我们明确当地的土质，从而为后期的重力式挡土墙的设计和施工提供必要的参考资料；从尚未倒塌的部分挡墙可以看出,墙底宽、墙厚以及砌筑方法等均达不到重力式挡墙的基本要求，所以有必要对整体进行相关的评估和重新设计。而且设计方案除对已倒塌部分重新砌筑挡墙外,对尚未倒塌而存在安全隐患的部分挡墙也应拆除重建,总长度约60m。

1.2应用重力式挡土墙的边坡支护工程的相关设计：在了解了工程概况，对其有一个整体上的把握后，接下来需要做的就是对施工方案进行相关的设计了。在重力式挡土墙的设计过程中，需要考虑以下几个方面的参数：首先就是滑移安全系数：国家的相关技术规范规定，滑移安全系数需要大于1.3，即KS=μ(Gn+Ean)/ (Eat-Gt)≥ 1.3 Ea=1/2£h2 Ka 。式中Ka―主动土压力系数Gn=Gcosa0；Gt=Gsina0；

Ean=Eacos(a-a0-δ)；Eat=Easin(a-a0-δ)经过计算，本工程中的滑移系数满足要求；其次则是抗倾覆安全系数，国家的相关技术规范规定，按照相关的公式计算后得出的抗倾覆安全系数应大于1.5，经计算，本工程设计中的抗倾覆安全系数也满足这一要求；接着是地基承载力验算，其主要就是通过计算验算地基是否能承载建筑物，若不能承载，就有可能发生一些意外事故，而在本工程中，地基为微风化花岗岩,其承载能力远高于挡墙压力,因此此处毋须验算；最后就是墙身强度的验算，只有墙身的强度达到一定的标准，墙身才能保持其稳定性，才能抵挡住一定强度的台风或者洪水的侵袭，否则其就会变得脆弱不堪。而在本工程中，由于所采用的墙体的材料为花岗岩块石,其自身强度远大于墙身任一截面的法向应力，所以无需计算。值得一提的是，只有相关的设计满足了这些技术参数的要求，设计出的重力式挡土墙的稳定性和强度才能有所保障。

2.重力式挡土墙的相关施工：

2.1重力式挡土墙的构造措施：事实上，重力式挡土墙的构造措施就是通过技术参数确定具体的挡墙型式，再结合工程的具体情况对相关的重力式挡土墙的构造进行微调的一个过程。这个过程通常包括稳定性和排水性等方面的调节。在稳定性方面，则可以通过水力梯度与临界水力梯度的大小来判断其稳定性。其中Icr为临界水力梯度，Ic为水力梯度；当IcIcr 时，处于渗透破坏状态；

选定挡墙型式的宽度符合要求,但该地段地基为花岗岩,表面较为光滑，所以采用墙趾前加设一道纵向钢筋混凝土挡梁的方式增加挡土墙的抗滑稳定性，还可以通过将挡粱纵向主筋与锚固在基岩中的Á25钢筋焊接的方式进一步加强了挡土墙抗滑移稳定性；而在挡土墙的排水措施方面则可采取以下 措施：由于南台工程中挡墙的所在地段地表排水条件差,大量雨水经墙后填土下渗,这样不仅会使墙后填土抗剪强度降低,容重增高,土压力增大,而且有时还会受渗流和静水压力影响造成挡墙被破坏的结果，这些都是无法避免的，且相关的损害无法用理论计算，也正是因为这种估量的特性，导致其危害性在无形之中变得更大。所以采取相关的措施进行排水就显得十分必要。在本工程中，所采用的是在墙体上布置三排泄水孔从而使墙后积水易于排出的方式。且在布置泄水孔时需要注意以下几个方面：泄水孔在布置时需要沿着挡墙长度的方向布置,间距2.0m,墙后设置50cm的滤水层,砾料为碎石，这样就可以将雨水通过泄水孔有效的排出去。其实，通过设置在素混凝土垫层,在挡墙顶部开设泄水沟的方式也能起到很好的排水效果，可以直接将积水排出挡墙外,避免积水渗入墙后土体内。

2.2重力式挡土墙的施工要点：施工水平的高低直接影响着重力式挡土墙使用效果的好坏，因而千万不能忽视对于施工的控制 ，而掌握一些必要的施工要点可以有效的提高施工的水平，从而起到事半功倍的效果。那么在进行重力式挡土墙的施工时需要掌握哪些要点呢？需要注意以下几个方面的要点：其一，先将已倒塌的土方清理至基岩面,宽度约3.3m,只有这样才能为后期的施工提供一个整洁的平台。在墙址前挡梁位置用风钻钻出Á38mm、深800mm的钻孔,孔距500mm。清除孔内粉渣后灌注环氧胶泥，清理干净是为了便于后期的施工，然后再插入Á25mm锚固筋与墙址前纵向钢筋进行搭焊。总而言之，在进行施工时，相关的施工顺序不能乱，施工顺序一旦混乱，就有可能造成施工时的不便，因为施工时的环节多数是一环扣一环，所以一定要注意。此外，值得一提的就是，在进行施工材料的配置时，相关的比例不能错，例如本工程中所应用的配方就是有着严格的比例限制的，环氧胶泥配方:环氧树脂∶二丁脂∶乙二胺∶水泥=100∶38∶12∶300，任何一种原料增加或者减少都会影响材料的性能，进而间接影响工程的质量，因而在配料时丝毫马虎不得；凿除挡梁位置风化层并打毛,绑扎挡梁钢筋,安放模板、浇捣混凝土，砼强度C20。这是相关的施工步骤，没有什么值得注意的，笔者在这里想要强调的是砼的强度一定要符合相关的规定，只有这样才能够保障重力式挡土墙的稳定性;块石挡墙砌筑,第一层块石大面朝下,上下块石相互错缝,内外搭接摆铺稳定分皮叠砌,每皮高度30～40cm,每皮中间隔1m左右应砌与墙同宽(或3/4墙宽的拉结丁石,上下拉结丁石位置应错开，这样的进行施工时能够加快施工的速度，并且使相关的工程整体更加稳定；最后，笔者则建议，在进行施工的时候可以分段施工,等到确保前一段的工程的质量合格后再进行下一步骤的施工，这样可以有效的避免返工，确保安全。

3.结语：

综上所述，由于重力式挡土墙自身所具有的结构方面的优势，使得其在边坡支护工程中有很大的应用。而要想应用好重力式挡土墙这一利器，我们就要从施工前的设计、施工时的注意事项等等方面入手，结合工程的具体情况对其进行必要的调整，只有这样，才能得出完美的重力式挡土墙的设计方案，并且按照其严格施工，最终得到高质量的施工效果。

参考文献：

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中图分类号：TD35 文献标识码：A

1 工程地质条件

1.1 区域地质背景：吉林市城区位于松花江中上游的低山丘陵区，属长白山余脉向松嫩平原过度地带，松花江呈反“S”型蜿蜒流经市区。自古生代以来，经历了多次地壳活动，形成了规模不等、性质不同的一系列断裂构造。断裂构造以北西向及北东向、及东西向断层为主。在晚古生代及中生代晚期，岩浆活动形成范围较大的海西期及燕山期花岗岩侵入体。松花江河谷及山间谷地发育有第四系松散堆积物，主要为冲积作用形成的粘性土、砂土、角砾、圆砾、卵石等。在地壳升降运动的影响下，松花江河谷形成了Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ级河谷阶地，发育不完整，分布不对称。各级阶地堆积物基本呈现典型的二元结构特征，即上部为粘性土及砂土地层，下部为圆砾卵石土地层。

1.2 水文地质条件

1.2.1 地下水的类型及埋藏、分布特点：勘察深度内场区地下水属松散岩类孔隙潜水类型。埋藏在圆砾层的孔隙中。依据地区经验细砂层②k=10m/d，圆砾（卵石）层④k=40～80m/d。

1.2.2 地下水补给、排泄条件及动态变化：地下水主要补给来源为大气降水补给，场地地下水随季节变化，每年7～8月份为丰水期，12月至翌年3月为枯水期，水位年变化幅度为1～1.5m左右，由于地下水径流条件较差，补给来源主要为滩地相的补给。

1.2.3 支护区域内主要受地表渗水影响。

2 施工方法

2.1 施工工序

土方开挖机械、人工修坡锚杆定位锚杆成孔安放锚杆注浆安设连接件绑扎钢筋网片焊接连接喷射混凝土面层养护下层土方开挖

2.2 施工方法

2.2.1 土方开挖：本工程土方开挖根据喷锚支护要求分层进行。第一层土方开挖过至首层锚杆标高下0.5m以内，其余各层开挖深度原则上以各层锚杆之间的竖向间距为1.5m左右，每层分段开挖长度原则上不大于10-15m。

2.2.2 人工修坡：在挖掘机施工基本完成斜坡面后，采用人工修坡对松散的或干燥的无粘性土进行铲除，并根据施工图设计要求，修置平整，坡面平整度控制在+20mm以内。

2.2.3 定位成孔：成孔作业前，按设计位置测量和确定孔位。采用洛阳铲按设计倾角快速成孔，锚杆孔径不小于Ф100，成孔深度及倾角符合设计要求。

2.2.4 安放锚杆：本工程锚杆均采用1Ф42焊接钢管，在现场按设计长度截断或焊接。锚杆每隔2m焊接一组φ6.5钢筋制作的对中支架，锚杆使用的钢材其抗拉强度及相关机械性能要求和焊接强度应符合要求才能使用。

2.2.5 注浆：采用柱塞式压密注浆机注浆；注浆压力控制在0.2-0.6Mpa之间，使浆液充满孔内并适度扩散到周围土体中为宜，注浆材料选用PC32.5水泥，配置成水灰比为0.50-0.55水泥净浆，随拌随用；浆液初凝前用完，注浆过程中边注浆边拔注浆管，并要求始终将注浆管头置于水泥浆液中。

2.2.6 绑扎与焊接：本方案支护采用φ6.5钢筋按200mm×200mm的方格网用24#铁丝绑扎，φ6.5钢筋网的上下层之间用点焊焊接或绑扎牢固，网筋绑扎完成后即加焊Ф14加强筋，加强筋需与锚杆体端部焊接相连。

2.2.7 喷射混凝土面层：本次支护采用空压机喷射装置系统用干浇工艺进行喷射。喷射砼的配合比为水泥：砂：碎石=1：2：2.5，水泥采用PC32.5级水泥，若需掺入速凝剂，则比例应控制在2-3%，要求喷射砼的强度等级≥C20。

3 边坡支护工程的质量保证措施

3.1 锚杆成孔：孔位允许偏差±100mm，孔深允许偏差±50mm，孔径不允许负偏差，孔内渣土应清理干净，遇地下障碍打不到设计深度应及时上报，经技术人员会同总包、监理研究变更后再施工。

3.2 注浆：采用二次注浆法，注浆采用全长压力灌浆，注浆压力不小于0.6MPA，采用水泥浆，水泥PC32.5。

3.3 主筋制作：主筋要达到设计长度，孔口外露统一为80mm，主筋全长每2米加焊支架，主筋外露段严禁悬挂重物。

3.4 坡面混凝土：面层喷射混凝土，厚为80-100mm，钢筋网片（φ2@50mm钢筋网片；φ6.5圆钢@200×200，采用绑扎或焊接而成，铺设时每边的搭接长度应不小于200mm），横压筋按规范及设计图纸要求焊接，确保质量。

4 边坡支护工程安全保证措施

4.1 支护墙面坡度控制在设计范围内。

4.2 锚杆喷锚支护适用于无地下水的沟槽。当沟槽范围内有地下水时，应在施工前采取排降措施降低地下水。

4.3 锚杆钢筋采用Ⅱ级钢筋，钢筋直径满足设计方案要求，钻孔直径为120mm。

4.4 锚杆的最大间距为1.5m，与水平面夹角为5°～10°；搬运、安装锚杆时，不得碰撞人、设备；锚杆类型、间距、长度和排列方式应符合施工设计的规定；锚杆必须和面层有效连接，加强筋应分别与锚杆钢筋焊接连接。

4.5 锚杆钻孔完成后应及时注浆，并符合下列要求：

作业和试验人员应按规定佩戴安全防护用品，严禁身体作业；作业中注浆罐内应保持一定数量的浆液，防止放空后浆液喷出伤人；作业中遗洒的浆液和刷洗机具、器皿的废液，应及时清理，妥善处置；注浆机械操作工和浆液配制人员，必须经安全技术培训方可上岗；浆液原材料中有强酸、强碱等材料时，必须储存在专用库房内，设专人管理，建立领发料制度，且余料必须及时退回。

4.6 喷射混凝土和注浆作业人员应按规定佩戴防护用品，禁止身体作业。

4.7 进入沟槽和支护前，应认真检查和处理作业区的危石、不稳定土层，确认挖槽土壁稳定。

4.8 喷射管道安装应正确，连接处应紧固密封，管道通过道路时，设置在地槽内井加盖护。

4.9 喷射支护施工应紧跟土方开挖面。每开挖一层土方后，应及时清理开挖面，安设骨架挂网.喷射混凝土，并符合下列要求：

骨架和挂网应安装稳固，挂网应与骨架连接牢固；喷射混凝土、强度应符合施工设计规定。喷射过程中，应设专人随时观察土壁变化状况.发现异常必须立即停止喷射，采取安全技术措施，确认安全后，方可进行；锚杆支护应按施工设计规定的开挖顺序自上而下分层进行，随开挖随支护；施工中应随时观测土体状况.发现墙体裂缝、有坍塌征兆时，必须立即将施工人员撒出基坑、沟槽的危险区，并及时处理，确认安全。

结语

在土方开挖作业中，边坡支护工程是一个非常重要的环节。处于特殊地质条件下的工程，土方开挖之前编制切实可行的边坡支护专项施工方案尤为重要。本文中拟建工程位于山体地区，针对具体工程地质条件，制定了具体的施工方案、质量保证措施和安全保证措施。